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威格士电磁溢流阀CG5V-6FW-D-M-U-H7-11
2026/10/10 10:08:41
它由通向优先控制阀芯对侧的内部通道来平衡。如果在优先阀的CF口和转向单元的 P 口之间的管路中有明显的压降(在*转向流量下)，必须使用更高的控制压力或者动态信号转向单元和优先阀。另一种方案是使用外部PP 先导选项，使先导管路尽可能近地连接转向单元。体系统性能取决于仔细考虑选择的控制压力和 CF 管路中的压降。伊顿提供二种型式的负载传感信号系统：静态和动态。静态用于响应或回路稳定性不成问题的传统应用场合。负载传感先导管路应当不过 2 m [6 feet]。动态动态信号系统提供几个优点，包括更快的转向响应，改善了寒冷气候下的起动性能和提高了对于*系统性能的可靠性以及稳定性。此外，它减小了通过转向单元(轮反冲)的反向流动，这就能够去除进口单向阀。这种设计通过由节流口规格确定的“增压比 ”来提高CF弹簧差异。优先(CF)回路先导溢流阀必须在工厂设定起码高于转向压力要求20bar [290 PSI] 当达到 CF溢流设定值时，除了溢流阀少量先导流量外，所有流量将直接进入多余流量(EF)回路。优先阀的上游要求有泵的压力补偿器或主溢流阀。压力补偿器或主溢流阀的设定必须起码高出 CF 溢流设定值 10 bar [145 PSI]。
| 电磁阀 MN1H-5/3G-D-1-C | K-ADP-USB |
| 电磁阀 MN1H-5/3E-D-1-C 24VDC | H3CR-A AC24-48/DC12-48 |
| 电磁阀 MN1H-5/3G-D-3-C 24VDC | BAUMER 热电阻 TCR6-1720.1001.1012.0610.0075 |
| 电磁阀 MFH-5/2-D-2-FR-C 24VDC | RVP-20-01.X |
| 电磁阀 JMFH-5-1/4-B 24VDC | VEAB-L-26-D9-Q4-V1-1R1 |
| 电磁阀 VSVA-B-B52-ZD-A1-1T1L | SDE3-D10Z-B-HQ4-2N-M8 |
| 电磁阀 VSVA-B-M52-AZD-A1-1T1L | SDE3-D10M-B-HQ4-2P-M8 |
| 电磁阀 VMPA2-M1H-M-PI 24VDC FESTO | P+F VAN-115/230AC-K27 |
| 电磁阀 VSVA-B-P53C-H-A1-1C1 24VDC FESTO | VAN-115/230AC-K27 |
| 电磁阀 VMPA1-M1H-M-PI 24VDC FESTO | 12420 (Norgren) |
| 电磁阀 VMPA1-M1H-J-PI 24VDC FESTO | BNS0063 BNS 819-100-K-11 |
| 电磁阀 6211 MFH-5-1/4 DN10 24VDC | EDS 3446-2-0250-000 |
| 电磁阀 CPV10-M1H-2X2-GLS-M7 24VDC | 8240200.4680.024.01 |
| 电磁阀 VUVG-L14-M52-AT-G18-1P3 24VDC | IV3-G500CA |
| 电磁阀 CPE14-M1BH-5J-1/8 24VDC | 27M4A40A0100CN01 |
| 电磁阀 JMFH-5-1/2 24VDC | 82562 |
| 先导式电磁阀 JMFH-5/2-D-1-S-C AC220 | SY7120-5DZ-02F-Q |
| 先导式电磁阀 LR-1/4-D-O-MINI | SY5420-5LOZ-01 |
| 先导式电磁阀 VSVA-B-M52-AH-A1-1C1 | SY5220-5GZE-C6 |
| 电磁阀 HE-D-MAXI | MGQM20-20 |
