下文主要介绍了某联合循环发电机组的汽轮机蒸汽管道系统用的潮汐水电站锥形保护管热电偶，并对汽轮机启动时暖管时间过长的主要情况进行了说明。针对存在的问题进行研究，对潜在的影响因素进行分析并提出改进措施和应对方案。通过具体实施验证，取得了良好的效果，具有明显的节能与环保效益。

北京某电厂建设１套300ＭＷ级燃气－蒸汽联合循环抽汽供热发电机组，潮汐水电站锥形保护管热电偶机组配置1台燃气轮机＋1台余热锅炉＋１台蒸汽轮机＋2台发电机，布置类型为多轴布置。汽轮机是由上海电气集团生产的LZC(B)81-7.8/0.65/0.3型81MW汽轮发电机组，额定功率：（纯凝）81.550MW，冬季供热工况功率：（性能保证）57.354MW。
机组默认启动方式为高压缸启动。从燃机点火到汽机冲车时间为131分钟，对电厂汽机并网时间有一定影响。通过采取针对性措施，在满足启动前蒸汽管道升温升压的要求的同时，缩短汽轮机暖管时间以及在达到启动过程中汽轮机金属温升、温差、缸胀及胀差等暖机参数要求的同时，缩短汽轮机暖机的冲转时间能够同时满足降低启机能耗和电网快速并网的要求（黄小军.600MW汽轮机的优化启动[J].华电技术,2016,38(7):20-24）。
1 汽轮机蒸汽管道系统潮汐水电站锥形保护管热电偶概况
来自锅炉的高压主蒸汽分成两路，一路通过高压旁路阀减温减压后进入凝汽器，另一路一分为二，从位于高中压缸两侧的主汽阀和调节汽阀通过导汽管道从下部两个蒸汽入口进入到高中压缸内。来自锅炉的低压补汽分为两路，一路通过低压旁路阀减温减压后进入凝汽器，另一路则通过补汽阀和相应的导汽管进入高中压缸第10级后。高压蒸汽在高中压缸内做功后从中压排汽口处排出，中压排汽口有上、下两个排汽口，当汽轮机以凝汽方式运行时，蒸汽由上排汽口排出经过中低压联通管进入低压缸。当汽轮机以纯背压方式运行时，低压缸解列，中压排汽由下排汽口排出以供热。
2 潮汐水电站锥形保护管热电偶问题研究分析
汽轮机在冲转前暖管过程中，主汽阀体蒸汽温度和高压过热器出口蒸汽温度偏差逐渐增大，*相差97℃，机组冲转至3000r/min后温度偏差逐渐减少至10℃以内。
主汽阀体蒸汽温度与高压过热器出口位置处的蒸汽温度在暖管时偏差太大，自2017年5月开始分析查找原因。
在机组启动过程中用点温枪测量高压主汽阀温度数值，通过实测数据与远传数据比较发现，远传主汽阀蒸汽温度测量数值与阀体外壁温度接近，阀前管道外壁温度与高压过热器出口位置处的蒸汽温度接近。由此可确定问题发生在主汽阀体区域。
对此从以下几方面着手进行分析：
（1）潮汐水电站锥形保护管热电偶主汽阀疏水
主蒸汽管道末端疏水主要为主汽阀体疏水。主汽阀体疏水系统原设计为：两台主汽阀的疏水（接管φ48X5mm）通过一个等径三通汇合后依次连接DN40的手动疏水阀、电动疏水阀、气动疏水阀,在气动阀后连接一个DN40/DN50的异径管后，通过φ60X5.5mm的管道接至凝汽器的疏水扩容器。
两主汽阀的疏水管（φ48X5mm）合并后进入疏水扩容器，可能会导致疏水不畅。分析如下：
疏水管的蒸汽流量=管道截面积×流速×蒸汽密度×3600=3.14×0.0192×30×0.12795×3600=15.66Kg/h(q-质量流量Kg/h d-管道内径38mm w-蒸汽流速（30m/s）ρ-工作状态下的密度（压力2.037MPa，温度318.57℃，密度0.12795m3/Kg）合并至φ60X5.5mm蒸汽管路后流量=管道截面积×流速×蒸汽密度×3600=3.14×0.02452×30×0.12795×3600=26.05Kg/h

两根疏水管单独接入疏水扩容器的流量为15.66×2=31.32Kg/h因此两台主汽阀底部疏水流量单独接入疏水扩容器比合并后的流量增大31.32-26.05=5.27Kg/h对疏水阀门进行检查发现阀门的通流直径为12mm，疏水管道内径为38mm，疏水阀门有节流效应。因此阀门通流孔径是疏水不畅的影响因素。
（2）主汽阀蒸汽温度潮汐水电站锥形保护管热电偶测量问题
主汽阀蒸汽温度测量热电偶设计型号WRN2-621 L=450 I=100。
 固定螺纹锥形保护管热电偶参数如下：